建筑鋼結(jié)構(gòu)的焊接殘余應(yīng)力與消除方法探索

真正

轉(zhuǎn)載2008-12-1
8 s9 f* X: i! F* |% a# b; t0 P: \

摘 要：
本文介紹了建筑鋼結(jié)構(gòu)的焊接殘余應(yīng)力測量結(jié)果及控制殘余應(yīng)力的意義，以詳實(shí)的
+ p0 O: n8 i1 `% o6 n9 F數(shù)據(jù)分析了幾種可能采用的消應(yīng)力方法，提出了在建筑鋼結(jié)構(gòu)制造中采用振動(dòng)時(shí)效與振動(dòng)焊接
工藝的建議。
關(guān)鍵詞：
) D. H* o, G  m+ o# d* k) s建筑鋼結(jié)構(gòu)；焊接；殘余應(yīng)力；時(shí)效
前言
0
+ F6 g! S$ E4 S7 K建筑鋼結(jié)構(gòu)是否需要和能否進(jìn)行時(shí)效工藝，除熱時(shí)效外還有什么合適的消應(yīng)力工藝可用于建筑鋼結(jié)構(gòu)，是人們關(guān)心的問題。隨“奧運(yùn)”和“世博”工程的推展，我國建筑鋼結(jié)構(gòu)制造量近年迅猛上升。出現(xiàn)用鋼量達(dá)十萬噸的單體結(jié)構(gòu)，結(jié)構(gòu)鋼強(qiáng)度級別由235Mpa、345Mpa上升到390Mpa 乃至460Mpa，結(jié)構(gòu)件板厚達(dá)到80－120mm，或更高。因此，目前的建筑鋼結(jié)構(gòu)制造形勢對開展建筑鋼結(jié)構(gòu)消應(yīng)力技術(shù)應(yīng)用研究及建立和完善相關(guān)的標(biāo)準(zhǔn)是個(gè)難得的機(jī)會(huì)。本文作者根據(jù)多年的實(shí)踐，介紹幾個(gè)大型鋼結(jié)構(gòu)及建筑鋼結(jié)構(gòu)工程的焊接殘余應(yīng)力測量及應(yīng)力消除的結(jié)果；以此為基礎(chǔ)，提出了在建筑鋼結(jié)構(gòu)制造中采用振動(dòng)時(shí)效與振動(dòng)焊接工藝的建議。
1 建筑鋼結(jié)構(gòu)的殘余應(yīng)力
. F% {3 L0 Y$ N$ C; e: U* T建筑焊接鋼結(jié)構(gòu)與一般的焊接構(gòu)一樣，同樣存在焊接殘余應(yīng)力。以上海安亭蘊(yùn)藻浜大橋?yàn)?font class="jammer">" Z7 t: a1 e& l9 y4 B
例，鋼號為Q345B，σs=345MPa。其先在工廠進(jìn)行箱型分段焊接，然后在現(xiàn)場進(jìn)行拼焊。采用盲孔法對拼焊殘余應(yīng)力進(jìn)行測量，結(jié)果如表1：
表1 蘊(yùn)藻浜大橋現(xiàn)場焊后殘余應(yīng)力
位置 應(yīng)力Mpa 最大主應(yīng)力 最小主應(yīng)力 剪應(yīng)力 縱向應(yīng)力 橫向應(yīng)力
上表面埋弧焊縱縫 極值 315 -95 133 77 287
平均值 157 2 78 64 94
下表面手工焊縱縫 極值 81 -74 79 48 -34
  u/ t, d( N  U# }平均值 62 -46 54 31 -15
/ H. C& L$ k) e$ }" L3 M, G人孔封板手工焊縫 極值 261 94 79 232 133
平均值 184 103 41 173 114
/ Q3 i# ^: j+ q0 I" [4 J表1
  L; d( i% L2 k% g0 j* V3 `# [) B結(jié)果表明：下表面焊縫為先焊焊縫，殘余應(yīng)力水平比較低，而后焊接的上表面焊縫的應(yīng)力水平則很高，個(gè)別值接近母材σs，平均值接近或超過σs/2水平；下文表2、3、4的數(shù)據(jù)也可以證實(shí)這種狀況。焊接構(gòu)件由于存在高的拉伸殘余應(yīng)力，且焊縫部位存在熱影響區(qū)、焊趾缺陷、接頭應(yīng)力集中，形成構(gòu)件上組織和力學(xué)的薄弱部位，有可能導(dǎo)致構(gòu)件運(yùn)行時(shí)的變形、早期開裂、應(yīng)力腐蝕、疲勞斷裂和脆性斷裂。因此，在可能的情況下采用適合的時(shí)效工藝以改善組織性能及消除殘余應(yīng)力，將可有效地提高構(gòu)件的穩(wěn)定性和安全性及使用壽命。
2 建筑鋼結(jié)構(gòu)殘余應(yīng)力的消除工藝
8 l+ y) b. @1 h實(shí)際上一些高要求的建筑大型焊接鋼結(jié)構(gòu)上已采用了時(shí)效工藝，包括有技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)支持的熱時(shí)效、振動(dòng)時(shí)效、TIG重熔和錘擊工藝，以及研發(fā)中的振動(dòng)焊接、超聲沖擊、爆炸法技術(shù)。
$ h" g1 e- p( u4 \2.1 熱時(shí)效
表2 金茂大廈轉(zhuǎn)換柱熱時(shí)效消應(yīng)力效果分析表
殘余應(yīng)力（MPa） 最大主應(yīng)力 最小主應(yīng)力 縱向應(yīng)力 橫向應(yīng)力
熱處理前平均值 135 51 58 128
4 C9 ]4 R- O6 w. c3 f2 V熱處理后平均值 79 16 30 64
熱處理前后差值 56 35 28 64
變化率（%） 41 68 48 50
9 c+ j& v' [* U& O( G- Y對重要焊接構(gòu)件先進(jìn)行整體熱時(shí)效，然后在現(xiàn)場與其它構(gòu)件進(jìn)行組合拼焊的工藝是建筑鋼結(jié)構(gòu)制造常采用的方法。上海金茂大廈的鋼架采用全焊接結(jié)構(gòu)，在工廠完成零部構(gòu)件制造、且對受力構(gòu)件－轉(zhuǎn)換柱先進(jìn)行整體熱時(shí)效，然后運(yùn)現(xiàn)場拼焊。采用盲孔法殘余應(yīng)力測量技術(shù)對轉(zhuǎn)換柱熱時(shí)效工藝效果的評定結(jié)果見表2。
( [" n3 e+ I7 J2 |- I: T目前，熱時(shí)效仍是一種主流工藝，其具有焊縫去氫、恢復(fù)塑性和消應(yīng)力三重功能。一般認(rèn)為熱時(shí)效的消應(yīng)力效果為40－80％，表2的結(jié)果符合這個(gè)規(guī)律；然而對建筑鋼結(jié)構(gòu)而言，現(xiàn)場拼焊而產(chǎn)生的殘余應(yīng)力將依然存在于鋼結(jié)構(gòu)中，而在現(xiàn)場進(jìn)一步采用熱時(shí)效工藝就十分困難了；局部熱時(shí)效可以降低被處理焊接接頭的應(yīng)力，但加熱帶邊緣會(huì)產(chǎn)生新的熱處理應(yīng)力，且局部熱時(shí)效實(shí)施比較困難，能耗很大。因此，需考慮其它補(bǔ)充、替代工藝。
2.2 TIG 重熔
焊趾缺陷是一種焊道融合線上中難以避免的小而尖銳、連續(xù)的缺陷，往往成為結(jié)構(gòu)疲勞破壞的裂紋源。常采用TIG 重熔工藝對焊趾進(jìn)行修整，重建裂紋起裂前的狀態(tài)，降低由于焊趾缺陷所造成的應(yīng)力集中現(xiàn)象，以延長了疲勞壽命。同時(shí)TIG 重熔也能改善焊縫區(qū)的橫向殘余應(yīng)力；上海寶冶工程技術(shù)公司進(jìn)行重型門式起重機(jī)大梁維修，對其拘束模擬焊接試板焊縫TIG 重熔前后的殘余應(yīng)力，通過X
! A$ d) `. v4 i! O3 I& p; z0 x7 x射線方法進(jìn)行測量，測定結(jié)果見表3。

由此可見：TIG重熔對于焊縫的縱向殘余應(yīng)力改善不明顯，殘余應(yīng)力絕對值下降不大；但對于縱向殘余應(yīng)力的均勻分布有一定效果。但對橫向殘余應(yīng)力有明顯的改善效果，殘余應(yīng)力絕對值下降明顯而且分布趨于均勻。考慮到
建筑鋼結(jié)構(gòu)的載荷特點(diǎn)以及生產(chǎn)效率的要求，TIG重熔可在橫向拘束應(yīng)力大的焊道上，作為緩和橫向殘余應(yīng)力、降低應(yīng)力集中的輔助工藝。
表3
' x! s' h- h: ?2 I重熔前后殘余應(yīng)力均值對比（材料：Q345；單位Mpa）
5 l) H: @& A0 m: C# J. K縱向應(yīng)力 橫向應(yīng)力編號 重熔前 重熔后下降量％ 重熔前 重熔后下降量％
/ p5 _! u( ]# [( O$ F6 K( x1 209 199 5.0 56 57 -2.3
2 206 240 -16.4 59 64 -8.0
$ o7 U) X' I  P+ o- L, s4 N3 236 213 9.6 -57 29 -150.9
4 265 245 7.7 259 84 67.5
5 189 201 -6.4 206 114 44.6
6 221 219 0.7 105 70 33.4
) W% n/ x+ t* F" n) I6 o表4 典型焊接構(gòu)件振動(dòng)時(shí)效的效果
2.3
- T. a# ]4 a6 T8 @; [2 Y/ x振動(dòng)時(shí)效（VSR）
# o* V) e! \2 V2 m) B! b' o' z振動(dòng)時(shí)效是對構(gòu)件施加交變應(yīng)力，與構(gòu)件上的殘余應(yīng)力疊加達(dá)到材料的屈服應(yīng)力，發(fā)生局部的宏觀和微觀塑性變形；這種塑性變形往往首先發(fā)生在殘余應(yīng)力最大處和構(gòu)件的應(yīng)力集中點(diǎn)，使這里的殘余應(yīng)力得以釋放，達(dá)到降低和均化殘余應(yīng)力的作用。應(yīng)用振動(dòng)時(shí)效技術(shù)在我國已達(dá)25年，相繼出臺(tái)三個(gè)技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)[1]，也已納入我國建筑鋼結(jié)構(gòu)施工規(guī)范，技術(shù)成熟。由于振動(dòng)時(shí)效經(jīng)濟(jì)性好、方法簡單、工藝快捷、效果顯著、適用面廣，且不受構(gòu)件的大小、重量以及場地的限制，
已廣泛應(yīng)用于機(jī)床、起重運(yùn)輸、冶金、化工等制造業(yè)，也滲入到核工業(yè)（核反應(yīng)堆內(nèi)構(gòu)件、核聚變設(shè)備）、磁懸浮交通、宇航等高尖領(lǐng)域。幾個(gè)典型焊接構(gòu)件振
動(dòng)時(shí)效的效果分析見表4。
表4 典例皆應(yīng)用功率不大于2KW的振動(dòng)時(shí)效設(shè)備，對一個(gè)構(gòu)件的處理時(shí)間一般為20－45分鐘，結(jié)果表明：振動(dòng)時(shí)效的消應(yīng)力效果為20－50％；盡管振動(dòng)時(shí)效不具備去氫和恢復(fù)塑性的功能，但從尺寸穩(wěn)定性比較，已達(dá)到和超過熱時(shí)效的水平，振動(dòng)時(shí)效是一種以消應(yīng)力、提高尺寸穩(wěn)定性為目標(biāo)的替代熱時(shí)效的先進(jìn)工藝。盡管目前振動(dòng)時(shí)效在建筑鋼結(jié)構(gòu)應(yīng)用尚少，
) v" J/ M; p& ~5 d4 s/ w+ Q6 n但根據(jù)建筑鋼結(jié)構(gòu)的載荷特點(diǎn)與施工要求，振動(dòng)時(shí)效有可能成為今后建筑鋼結(jié)構(gòu)消應(yīng)力的主流工藝之一。
9 Y7 k9 B, }* c" U2.4
/ K+ j, ]8 ]8 n# L3 y. t9 l( U振動(dòng)焊接（VW or VCW）
振動(dòng)焊接又稱振動(dòng)調(diào)制焊接、隨焊振動(dòng)，是目前國內(nèi)外正在研發(fā)的新技術(shù)；在振動(dòng)時(shí)效標(biāo)準(zhǔn)的附錄中，已確認(rèn)為可與振動(dòng)時(shí)效組合的工藝之一[1]。其不改變原有的焊接工藝；在焊接過程，通過一個(gè)幾百瓦的小激振器對構(gòu)件注入頻率和振幅可控的振動(dòng)，即形成振動(dòng)焊接。這種限幅的振動(dòng)，勢必對焊接熔池和熱影響區(qū)產(chǎn)生一定的作用：
" N2 Z8 v- N+ d( e+ o2 y⑴
" _* A% O, J8 i) D0 a- D; L4 G. z9 J當(dāng)焊縫金屬在熔融狀態(tài)下，由于振動(dòng)使氣泡、雜質(zhì)等容易上浮、排除。

工程 材料尺寸mm/重量ton消應(yīng)力效％
, b1 N- l! D: k& |' S, A5 r) x200 噸級行車大梁 Q235 29000*3200*2000 13-22
4000 噸級鍛機(jī)上橫梁 Q235 130 噸 29
港口起重機(jī)卷筒體 Q345 D1400*13800δ50 30－56
6 Q/ k* E) c% B5 A核聚變試驗(yàn)裝置底板 304L D7800 δ90 31
* C% m2 F2 \9 o" P300MW 火電機(jī)架 20G D2900*3400 22-49
磁懸浮交通功能件 16Mn+軟磁鋼 3000*500*450 31
⑵
在結(jié)晶過程振動(dòng)可細(xì)化晶粒，使焊縫的力學(xué)性能得到提高。
/ p3 d/ I. ?- b0 d⑶溫度大于600℃的區(qū)域，材料在強(qiáng)度逐步恢復(fù)的冷卻過程中，伴隨振動(dòng)的熱塑性變形，使逐步形成的焊接殘余應(yīng)力得到降低和均化，可減少焊接變形及焊接裂紋的形成。
表5 是對BB503 厚板(90mm)電渣焊采用振動(dòng)焊接的應(yīng)力測量結(jié)果。BB503 材料的屈服強(qiáng)度為295－315Mpa，試驗(yàn)表明：采用振動(dòng)焊接（VW）或復(fù)合振動(dòng)焊接（VSR+VW）可明顯降低殘余應(yīng)力水平，且接頭性能優(yōu)化，如：側(cè)彎合格率也由原25％上升為75-100％。對Q235材料焊接的H型輕鋼（H900X200X6/8，長6m）的試驗(yàn)表明，振動(dòng)焊接可使焊接變形下降21-32％。
# t1 o6 a( v# l& c; M表5 BB503 厚板振動(dòng)焊接的殘余應(yīng)力測量結(jié)果
工藝 最大主應(yīng)力 最小主應(yīng)力 縱向應(yīng)力 橫向應(yīng)力
0.6gVW 極值 209 -92 206 85
平均值 117 -16 109 -8
9 c/ g' F! T, {. l* K0.3gVW＋0.6gVSR 極值 81 -121 64 24
# M/ d$ g: _9 w7 R平均值 37 -47 28 -39
國內(nèi)外的研究和實(shí)驗(yàn)都表明，振動(dòng)焊接工藝經(jīng)濟(jì)、簡便、高效，特別是可以在大型焊接鋼結(jié)構(gòu)上實(shí)施，振動(dòng)焊接在降低焊縫殘余應(yīng)力、減少工件變形、提高結(jié)構(gòu)疲勞壽命、提高接頭力學(xué)性能，即全面提高焊縫質(zhì)量方面有顯著作用�；�于振動(dòng)焊接的優(yōu)點(diǎn)，在我國重大工程中，對一些采用熱時(shí)效工藝有困難的結(jié)構(gòu)，已開始試驗(yàn)振動(dòng)焊接工藝，包括核聚變試驗(yàn)裝置、大厚壁高爐爐體、大直徑閥體等。若能加強(qiáng)振動(dòng)焊接在建筑鋼結(jié)構(gòu)上的應(yīng)用試驗(yàn)和技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)的建設(shè)，振動(dòng)焊接很可能成為補(bǔ)充、替代傳統(tǒng)熱時(shí)效的又一重要工藝。
7 p& A8 }' n* [: n) ]2.5 超聲沖擊與錘擊
超聲沖擊消應(yīng)力技術(shù)由烏克蘭巴頓焊接研究所提出，近年引入我國，已在北京電視臺(tái)鋼結(jié)構(gòu)立柱上進(jìn)行過試驗(yàn)。超聲沖擊消應(yīng)力工藝的特點(diǎn)是：在超聲（≥16KHz）下應(yīng)用束狀沖頭，在對焊趾和焊縫表面進(jìn)行沖擊；試驗(yàn)表明：
⑴
超聲沖擊對一定深度的表層有消應(yīng)力的效果，在采用對焊道全覆蓋沖擊時(shí)，被沖
* Z& S! e( d! O- l6 P4 f9 V擊的表面會(huì)形成壓應(yīng)力，對2～4mm 深度層消應(yīng)力效果可達(dá)34～55％。
⑵
采用焊趾沖擊法，可以快速修復(fù)焊趾的缺陷，降低應(yīng)力集中。并伴隨其壓應(yīng)力區(qū)的作用可以在一定程度上降低焊趾邊未受沖擊焊縫的殘余應(yīng)力，下降率達(dá)19％，對提高接頭的疲勞壽命有明顯作用。
# `- k( l, o" X+ [% \* W⑶
9 c  k1 q. x  X; C' W由于沖擊工藝處理的特點(diǎn)，僅可以用于沖擊工具可達(dá)的外表面，其工作效率約為1200mm2/min。沖擊工藝是以點(diǎn)接觸、壓應(yīng)力屈服為主要特征的“面效應(yīng)”型消應(yīng)力工藝，伴隨一定的振動(dòng)時(shí)效效果，比較適合高拘束狀態(tài)短焊縫的局部處理。如局部的焊接修復(fù)、大構(gòu)件的組配焊接以及在厚壁結(jié)構(gòu)上焊小構(gòu)件，其焊縫處承受較大的拘束應(yīng)力，且焊后易產(chǎn)生延遲冷裂紋等情況�？勺鳛槠渌�消應(yīng)力工藝的補(bǔ)充工藝。應(yīng)用人工或氣動(dòng)的錘擊消應(yīng)力工藝，通過敲擊振動(dòng)及表面壓應(yīng)力屈服實(shí)現(xiàn)消應(yīng)力效果。該工藝已進(jìn)入美國鋼結(jié)構(gòu)焊接規(guī)范，我國也成功應(yīng)用于大型轉(zhuǎn)爐的焊接和大型水輪機(jī)異重金屬焊接的消應(yīng)力處理。由于錘擊工藝難以規(guī)范，對周邊干擾大，勞動(dòng)強(qiáng)度高，往往作為補(bǔ)充、應(yīng)急工藝。
" Q3 J$ ~. y3 R+ ]. X2.6 爆炸法工藝
將特種專用炸藥沿焊縫走向粘貼在焊縫附近。炸藥引爆后產(chǎn)生連續(xù)的沖擊波迫使結(jié)構(gòu)的峰值應(yīng)力區(qū)域發(fā)生塑性變形，以此達(dá)到消應(yīng)力的目的。據(jù)報(bào)道消除厚度可達(dá)70mm，效果可達(dá)60％，瞬間完成，適合大型和特大型結(jié)構(gòu)，在水利涵管方面應(yīng)用較多。爆炸法消應(yīng)力施工時(shí)十分強(qiáng)調(diào)安全措施，故在城市建筑中應(yīng)用有一定困難。
1 y4 _: }+ H3 `& C. ?

真正

3 討論與結(jié)論
$ L% m* P" `- k. t8 H⑴
, m6 M( f* c4 }5 g; @. [1 ?( Y1 ?/ e建筑鋼結(jié)構(gòu)焊后存在高的殘余應(yīng)力，時(shí)效工藝可以明顯降低應(yīng)力水平，對安全性及使用壽命帶來好處。
⑵
- ]! \7 o9 |" F$ N5 m# p上述消應(yīng)力工藝皆可應(yīng)用于建筑鋼結(jié)構(gòu)：其中熱時(shí)效可作為重要零部件的整體消應(yīng)力工藝；局部熱時(shí)效、TIG重熔、超聲沖擊、錘擊可作為現(xiàn)場拼焊后的消應(yīng)力和控制應(yīng)力集中的工藝；振動(dòng)時(shí)效和振動(dòng)焊接則可更廣泛地滿足零部件制造和現(xiàn)場拼焊控制殘余應(yīng)力的要求。
⑶
在目前的建筑鋼結(jié)構(gòu)制造中，除熱時(shí)效外尚有多種消應(yīng)力工藝尚未得到有效應(yīng)用，應(yīng)加強(qiáng)應(yīng)用試驗(yàn)，把在其它行業(yè)已成功的技術(shù)進(jìn)行移植、推廣應(yīng)用，并逐步建立技術(shù)標(biāo)準(zhǔn)。
⑷
' d; Z0 ^' D; R% ?) h/ N: P我國的振動(dòng)時(shí)效和振動(dòng)焊接技術(shù)在國際上占領(lǐng)先地位；這兩種工藝對建筑鋼結(jié)構(gòu)的載荷特點(diǎn)和制造要求具有良好的適用性，應(yīng)首先加強(qiáng)這兩種工藝的應(yīng)用試驗(yàn)。
# C- ~# d% l# D6 f5 I' d參考文獻(xiàn)：
[1] JB/T10375-200，焊接結(jié)構(gòu)振動(dòng)時(shí)效工藝參數(shù)選擇及要求[S].北京：中華人民共和國機(jī)械行業(yè)標(biāo)準(zhǔn)出版社，2002.
. A- B/ i0 L6 p7 ?; o( D焊接應(yīng)力
/ s, h5 E& V" [+ s! ]一、焊接殘余應(yīng)力的分類
1
．根據(jù)應(yīng)力性質(zhì)劃分：拉應(yīng)力、壓應(yīng)力
2
．根據(jù)引起應(yīng)力的原因劃分：熱應(yīng)力、組織應(yīng)力、拘束應(yīng)力
3
．根據(jù)應(yīng)力作用方向劃分：縱向應(yīng)力、橫向應(yīng)力、厚度方向應(yīng)力
% j" c1 Z, F$ \0 s5 K& ~4
  P+ D1 _/ w. F5 |．根據(jù)應(yīng)力在焊接結(jié)構(gòu)中的存在情況劃分：單向應(yīng)力、兩向應(yīng)力、三向應(yīng)力
. _- v, O3 u' `5 i. {5
; ^5 ^) d, i% ~! V! Q  f．根據(jù)內(nèi)應(yīng)力的發(fā)生和分布范圍劃分：第一類應(yīng)力、第二類應(yīng)力、第三類應(yīng)力
- g" v9 A. m9 P+ A二、焊接殘余應(yīng)力的分布規(guī)律
9 U8 }& o+ I0 o! p, c1
．縱向應(yīng)力бx 的分布
бx 在焊件橫截面上的分布規(guī)律為：焊縫及其附近區(qū)域?yàn)闅堄嗬瓚?yīng)力，一般可達(dá)材料的屈服
強(qiáng)度，隨著離焊縫距離的增加，拉應(yīng)力急劇下降并轉(zhuǎn)為壓應(yīng)力。бx在焊件縱截面上的分布規(guī)律為：在焊件縱截面端頭，бx=0，越靠近縱截面的中間，бx越大，逐漸趨近于бs。如圖2-9所示。圖2-11為板邊堆焊時(shí)，бx在焊縫橫截面上的分布。T 形接頭的бx布與立板和水平板尺寸有很大關(guān)系，δ/h
% }9 x: O; Y% ^' K越小，接近于板邊堆焊的情況；δ/h越大，接近于等寬板對接的情況。
7 P2 |) N+ x' [3 b! e* y2
2 {8 _/ O2 X+ J．橫向應(yīng)力бy 的分布 бy =бy′+бy″бy′：
+ e8 d$ Q! x  ^  n: v焊縫及其塑性變形區(qū)的縱向收縮引起的橫向應(yīng)力；бy″：
焊縫及其塑性變形區(qū)的橫向收縮不均勻、不同時(shí)引起的橫向應(yīng)力。
3
* p; b* ~0 G* f: H．特殊情況下的焊接殘余應(yīng)力
* |! h7 t7 j2 ]) K& b9 q① 厚板中的焊接殘余應(yīng)力
7 l$ O6 }$ W" P② 拘束狀態(tài)下焊接殘余應(yīng)力
③ 封閉焊縫中的殘余應(yīng)力
% c- f( `2 ^! f. [* r# a4 Q- |④ 焊接梁柱中的殘余應(yīng)力
⑤ 焊接管道中的殘余應(yīng)力
三、焊接殘余應(yīng)力對焊接結(jié)構(gòu)的影響
1
5 m! t. y' v8 O, N! _．對結(jié)構(gòu)強(qiáng)度的影響
' M5 t# t$ o& J' ^( ?' ]* l只要材料具有足夠的塑性，焊接殘余應(yīng)力的存在并不影響結(jié)構(gòu)的靜載強(qiáng)度。對脆性材料制造的焊接結(jié)構(gòu)，由于材料不能進(jìn)行塑性變形，隨著外力的增加，構(gòu)件不可能產(chǎn)生應(yīng)力均勻化，所以在加載過程中
應(yīng)力峰值不斷增加。當(dāng)應(yīng)力峰值達(dá)到材料的強(qiáng)度極限時(shí)，局部發(fā)生破壞，而最后導(dǎo)致構(gòu)件整體破壞。所以焊接殘余應(yīng)力對脆性材料的靜載強(qiáng)度有較大的影響。
! b& H+ c  R3 V' f+ q2
．對構(gòu)件加工尺寸精度的影響
3
/ ^. _8 \2 c% q9 m7 D．對梁柱結(jié)構(gòu)穩(wěn)定性的影響
四、減小焊接殘余應(yīng)力的措施
一般來說，可以從設(shè)計(jì)和工藝兩方面著手：
1
6 S3 _5 \0 Z9 G．設(shè)計(jì)措施
5 C$ e$ R( J0 A) @+ |①
3 Y1 p3 Z5 ^4 ?+ w' r, h盡可能減少焊縫數(shù)量；
# o) e: f* B8 F- u" V5 c②
合理布置焊縫；
5 B0 _' z2 y# a2 H③
- I0 X2 f: y7 |+ o6 l' a采用剛性較小的接頭形式。
2
3 n. Z/ F" x5 s．工藝措施
（1
3 x+ w& b( w- z" n4 |  T）采用合理的裝配和焊接順序及方向
①
: @2 }7 n& d- V6 R$ C( V1 K6 s鋼板拼接焊縫的焊接；
②
同時(shí)存在收縮量大和收縮量小的焊縫時(shí)，應(yīng)先焊收縮量大的
0 u, R1 p/ F2 {" y# l焊縫；
③
對工作時(shí)受力較大的焊縫應(yīng)先焊；
④
平面交叉焊縫的焊接。
1 `1 ]6 \3 B3 ?+ [' {% y/ g（2
）縮小焊接區(qū)與結(jié)構(gòu)整體之間的溫差
（預(yù)熱法、冷焊法）
- Z, B  |: e& t4 Y! R5 M) L（3
）加熱“減應(yīng)區(qū)”法
8 |8 [8 s. W( [0 c( \（4
" o' `- A4 F) @' M& s）降低接頭局部的拘束度
, l( b6 r$ |0 N7 A' M/ v! P1 w: i（5
）錘擊焊縫
五、消除焊接殘余應(yīng)力的方法
1
9 Q! }7 e1 c! ]5 m0 ]" W．熱處理法
熱處理法是利用材料在高溫下屈服點(diǎn)下降和蠕變現(xiàn)象來達(dá)到松馳焊接殘余應(yīng)力的目的，同時(shí)熱處理還可以改善接頭的性能。
5 ^$ \( H+ e& f: C0 E（1）整體熱處理
整體爐內(nèi)熱處理、整體腔內(nèi)熱處理
整體加熱熱處理消除殘余應(yīng)力的效果取決于熱處理溫度、保溫時(shí)間、加熱和冷卻速度、加熱方法和加熱范圍。保溫時(shí)間根據(jù)板厚確定，一般按每毫米板厚1~2 min計(jì)算，但最短不小于30 min，最長不超過3h。
碳鋼及中、低合金鋼：加熱溫度為580~680℃；
; d6 s$ N' C8 H3 ~: Y鑄鐵：加熱溫度為600~650℃。
（2）局部熱處理
( e6 T- q! Q" y" C- Q5 W5 n; O+ h# X局部熱處理只能降低殘余應(yīng)力峰值，不能完全消除殘余應(yīng)力。加熱方法有電阻爐加熱、火焰加熱、感應(yīng)加熱、遠(yuǎn)紅外加熱等，消除應(yīng)力效果與加熱區(qū)的范圍、溫度分布有關(guān)。
2
．加載法
, n8 [% J# x" T$ N+ c加載法就是通過不同方式在構(gòu)件上施加一定的拉伸應(yīng)力，使焊縫及其附近產(chǎn)生拉伸塑性變形，與焊接時(shí)在焊縫及其附近所產(chǎn)生的壓縮塑性變形相互抵消一部分，達(dá)到松馳應(yīng)力的目的。
0 s& w: m5 E6 j7 g( H（1）機(jī)械拉伸法
* B6 H4 P* r5 J  c（2）溫差拉伸法
（3）振動(dòng)法
" z+ u( D, n! ~$ t六、焊接殘余應(yīng)力的測定
目前，測定焊接殘余應(yīng)力的方法主要可歸結(jié)為兩類，即機(jī)械方法和物理方法。
1
  s/ u  [) L: d4 I( E2 e．機(jī)械方法
利用機(jī)械加工將試件切開或切去一部分，測定由此而釋放的彈性應(yīng)變來推算構(gòu)件中原有的殘余應(yīng)力。包括切條法、鉆孔法和套孔法。
2
．物理方法
是非破壞性測定焊接殘余應(yīng)力的方法，常用的有磁性法、超聲波法和X射線衍射法。
: u- ?1 b7 U/ N! d0 X( \- x（1）磁性法是利用鐵磁材料在磁場中磁化后的磁致伸縮效應(yīng)來測量殘余應(yīng)力的。
2 H. @% G' B/ I8 s. \（2）X 射線衍射法是根據(jù)測定金屬晶體晶格常數(shù)在應(yīng)力的作用下發(fā)生變化來測定殘余應(yīng)力
* `' g# K) O0 M  e: a的無損測量方法。
7 f* b% @8 h" M! s( p- M（3）超聲波法是根據(jù)超聲波在有應(yīng)力的試件和無應(yīng)力的試件中傳播速度的變化來測定殘余
3 o$ M; G- _; y應(yīng)力的。
焊接應(yīng)力的控制及消除
高 紅, 曲金萍, 劉風(fēng)山, 龔幫軍, 馬 艷
(鐵煤集團(tuán)公司大興煤礦, 遼寧調(diào)兵山112700)

真正

摘 要:通過對焊件在焊接中產(chǎn)生應(yīng)力的分析,提出科學(xué)合理地控制及消除焊接應(yīng)力的方法。
( _9 C$ |4 s7 y: o關(guān)鍵詞:焊縫; 焊接應(yīng)力; 溫度
8 k4 L: n" P1 [4 y7 ?" x, Z0 前 言
在對礦山設(shè)備的機(jī)修件進(jìn)行焊接中,為防止和減少焊件變形,必須控制焊修區(qū)域的收縮,但是對收縮變形的控制將會(huì)促進(jìn)內(nèi)應(yīng)力的顯著增加。焊件自身在焊接過程中,由于受到不均勻的加熱和冷卻,在結(jié)構(gòu)中必然會(huì)產(chǎn)生焊接應(yīng)力,這些焊接應(yīng)力會(huì)殘留在焊后已經(jīng)冷卻的結(jié)構(gòu)中。焊接應(yīng)力是引起焊接接頭中產(chǎn)生各種焊接裂紋的重要因素。焊后殘留在結(jié)構(gòu)中的焊接應(yīng)力將會(huì)影響整個(gè)結(jié)構(gòu)的使用壽命;因此,控制和消除焊接應(yīng)力值,有利于提高整個(gè)構(gòu)件的焊
1 f1 L# l# q  e接質(zhì)量。
1 控制焊接應(yīng)力的方法
1.1 從設(shè)計(jì)上考慮控制焊接應(yīng)力的方法控制焊接殘余應(yīng)力可以從焊接結(jié)構(gòu)的設(shè)計(jì)上考慮,在保證結(jié)構(gòu)有足夠的強(qiáng)度條件下,盡量減少焊縫的數(shù)量和尺寸。
1.2 合理的焊接順序法
8 j" g; M% T: @! Z9 ]* r在焊接過程中盡量使所焊焊縫能自由收縮。先焊收縮量較大的焊縫,使其能在結(jié)構(gòu)整體剛性較小的情況下自由收縮;先焊錯(cuò)開的短焊縫,后焊直通長焊縫;當(dāng)結(jié)構(gòu)上的多余焊縫受力不均時(shí),應(yīng)先焊在工作時(shí)受力較大的焊縫,使焊接應(yīng)力能合理地分布;焊接帶有交叉焊縫的接頭,焊接時(shí)必須采用保證交叉點(diǎn)部位不易產(chǎn)生缺陷的焊接順序。如:井下用起吊間在構(gòu)件上分布著對接焊縫和角焊縫兩種焊縫形式,由于對接焊縫的收縮量大于角焊縫的收縮量,所以應(yīng)先焊對接焊縫。
/ ~% j$ {* v8 D7 W/ B1.3 降低局部剛性法
3 X' V& x/ K" h4 g/ [" G5 m' O結(jié)構(gòu)剛性增加時(shí),焊接應(yīng)力隨之加大,降低局部剛性有利于減少應(yīng)力。焊接封閉焊縫或剛性較大的焊縫,焊接時(shí)可以采取反變形法降低結(jié)構(gòu)的局部剛性,也可根據(jù)情況在焊縫附近開緩和槽,降低焊接部位的局部剛性,盡量使焊縫有自由收縮的可能,以便能有效地減少焊接應(yīng)力。
8 q9 z) e' Z9 B1.4 預(yù)熱和緩冷方法
焊件本體上溫差越大,焊接應(yīng)力也越大。焊前對焊件進(jìn)行預(yù)熱能減小溫差和減慢冷卻速度,兩者均能減少焊接應(yīng)力。在焊修前將工件放在爐內(nèi)加熱到一定溫度(100～600℃) ,并在焊接過程中防止加熱后的工件急劇冷卻,這樣降低焊修部分溫度與基體金屬溫度的差值,使膨脹數(shù)值接近,從而減少內(nèi)應(yīng)力。若焊件整體預(yù)熱有困難,可采用局部預(yù)熱,即在焊縫及其兩側(cè)不少于80 mm 處進(jìn)行加熱,因?yàn)榧訜崽�窄�?huì)造成新的溫差應(yīng)力。預(yù)熱時(shí)溫升不要太快,要均勻,并要求整條焊縫各部位溫度應(yīng)基本一致。緩冷時(shí)將焊接后的工件加熱到600 ℃,放在退火爐內(nèi),讓它慢慢地冷卻下來。
1.5 錘擊法
當(dāng)焊修較長的裂縫和堆焊層,焊縫金屬冷卻時(shí),由于焊縫收縮時(shí)受阻力而產(chǎn)生拉應(yīng)力,趁著焊縫和堆層在赤熱的狀態(tài)下,用錘輕敲焊縫區(qū)能使金屬展開,焊縫擴(kuò)展可減少焊縫的收縮,焊接應(yīng)力可減少1/ 2～1/ 4。錘打時(shí),焊修金屬溫度在800 ℃時(shí)效果最好。若溫度降低,敲打力量也要隨之減少。進(jìn)行錘擊時(shí),溫度應(yīng)在300 ℃以下或400 ℃以上,避免在300～400 ℃之間進(jìn)行,因?yàn)榇藭r(shí)金屬材料正處于藍(lán)脆階段,
8 T' w0 b" V" O  F# U/ D錘擊焊縫容易造成斷裂。多層焊時(shí),第一層和最后一層焊縫不用錘擊,其余每層都要錘擊。第一層不錘擊是為了避免產(chǎn)生根部裂紋,最后一層焊縫要焊接得較薄,以便消除由于錘擊而引起的冷作硬化。
2 消除焊接殘余應(yīng)力的措施
- I6 e; G1 E  i2.1 焊件整體高溫回火
- n5 T9 q! c( y# N將整個(gè)焊件放在加熱爐內(nèi)加熱到一定的溫度,然后保溫一段時(shí)間再冷卻,同種材料回火溫度越高,時(shí)間越少,焊接應(yīng)力消除越徹底。這種方法可將焊件內(nèi)80 %～90 %的焊接殘余應(yīng)力消除掉。保溫時(shí)間通常按每毫米1～2 min ,一般不低于30 min ,不高于3 h。
( k; j1 h% j8 Z) F" n7 O9 H7 K8 K4 r/ l2.2 局部高溫回火
$ T6 r) @# V1 ^( O只對焊縫及附近區(qū)域進(jìn)行加熱以消除焊接殘余應(yīng)力。此方法通常用于焊接管道接頭及長構(gòu)件的對接接頭等。
! E9 G" m) o& a/ p( k2.3 機(jī)械拉伸法
對焊接結(jié)構(gòu)進(jìn)行加載,使焊接壓縮塑性變形區(qū)得以拉伸,可減少由焊接引起的局部壓縮塑性變形量,使焊接應(yīng)力得以降低。
2.4 溫差拉伸法
7 g8 [: G* ^. }' a7 H用焊修件局部加熱的溫差來拉伸焊縫區(qū),兩側(cè)溫度高,焊接區(qū)溫度低,兩側(cè)受熱膨脹金屬對溫度較低的區(qū)域進(jìn)行拉伸,可消除部分應(yīng)力。
3 結(jié)束語
6 F! U1 F* H- z" Z4 c3 T1 w礦山機(jī)械零件種類較多,所受載荷和工件條件各不相同,對各類零件機(jī)械性能要求也不同。在焊修前,
9 Q" p0 M) p- ?! Z% s3 j0 S必須對該零件的材料、工作條件、機(jī)械性能、熱處理等方面有明確的了解,正確安排焊接工藝,采取有利措施,以獲得最好焊接效果,達(dá)到整個(gè)焊件的焊接質(zhì)量要求。減少焊接應(yīng)力和焊接變形的方法
（1）采用適當(dāng)?shù)暮附映绦�，如分段焊、分層焊�?font class="jammer">1 E* V* t2 g+ X# D6 ^
（2）盡可能采用對稱焊縫，使其變形相反而抵消；
' b* X  i; v6 u: D( Y7 b（3）施焊前使結(jié)構(gòu)有一個(gè)和焊接變形相反的預(yù)變形；
8 D& I6 K* Q4 R+ c" D0 ^- d; K（4）對于小構(gòu)件焊前預(yù)熱、焊后回火，然后慢慢冷卻，以消除焊接應(yīng)力。
! [0 m% {! p" U$ N$ n7 Y: o6 c合理的焊縫設(shè)計(jì)
（1）避免焊縫集中、三向交叉焊縫；
（2）焊縫尺寸不宜太大；
0 {' n3 ~. q& Y) r% d（3）焊縫盡可能對稱布置，連接過渡平滑，避免應(yīng)力集中現(xiàn)象；
6 F5 U. D" R/ C$ k( }( m: }（4）避免仰焊。
5 q" u2 g! F# Y7 h$ x$ e焊接變形的產(chǎn)生和防止
手工電弧焊接過程中的變形成因及對策
在工業(yè)生產(chǎn)中，焊接作業(yè)特別是手工電弧焊作業(yè)作為制造、修理的一種重要的工藝方法得到越來越廣泛的運(yùn)用。同時(shí)，由于手工電弧焊自身的焊接特點(diǎn)必然引起其焊接變形較大，如不對其變形的原因進(jìn)行分析并針對其成因提出有效的對策，必將給生產(chǎn)帶來極大的危害。
% J  @$ W! X4 @* S. k一、 手工電弧焊接過程中的變形成因
我們知道，手工電弧焊接過程中的焊接電弧由在兩個(gè)電極之間的氣體介質(zhì)中產(chǎn)生持久的放電現(xiàn)象所產(chǎn)生的。電弧的產(chǎn)生是先將兩電極相互接觸而形成短路，由于接觸電阻和短路電流產(chǎn)生電流熱效應(yīng)的
1 G) H& S" [7 S結(jié)果，使兩電極間的接觸點(diǎn)達(dá)到白熱狀態(tài)，然后將兩電極拉開，兩電極間的空氣間隙強(qiáng)烈地受熱，空氣熱作用后形成電離化；與此同時(shí)，陰極上有高速度的電子飛出，撞擊空氣中的分子和原子，將其中的電子撞擊出來，產(chǎn)生了離子和自由電子。在電場的作用下，陽離子向陰極碰撞；陰離子和自由電向陽極碰撞。這樣碰撞的結(jié)果，在兩電極間產(chǎn)生了高熱，并且放射強(qiáng)光。電弧是由陰極區(qū)（位于陰極）、弧柱（其長度差不多等于電弧長度）和陽極區(qū)（位于陽極）三部分所組成。陰極區(qū)和陽極區(qū)的溫度，主要取決于電極的材料。一般地，隨電極材料而異，陰極區(qū)的溫度大約為2400K—3500K，而陽極區(qū)大約為2600K—4200K，中間弧柱部分的溫度最高，約為5000K—8000K。焊接接頭包括焊縫和熱影響區(qū)兩部分金屬。焊縫金屬是由熔池中的液態(tài)金屬迅速冷卻、凝固結(jié)晶而成，其中心點(diǎn)溫度可達(dá)2500℃以上�？拷�焊縫的基本金屬在電弧的高溫作用下，內(nèi)部組織發(fā)生變化，這一區(qū)域稱為熱影響區(qū)。焊縫處的溫度很高，而稍稍向外則溫度迅速下降，熱影響區(qū)主要由不完全熔化區(qū)、過熱區(qū)、正火區(qū)、不完全正火區(qū)、再結(jié)晶區(qū)和藍(lán)脆區(qū)等段組成，熱影響區(qū)的寬度在8—30 mm范圍內(nèi)，其溫度從底到高大約在500 ℃--1500℃之間。金屬結(jié)構(gòu)內(nèi)部由于焊接時(shí)不均勻的加熱和冷卻產(chǎn)生的內(nèi)應(yīng)力叫焊接應(yīng)力。由于焊接應(yīng)力造成的變形叫焊接變形。
7 L2 ^' W8 [. P* p   在焊接過程中，不均勻的加熱，使得焊縫及其附近的溫度很高，而遠(yuǎn)處大部分金屬不受熱，其溫度還是室內(nèi)溫度。這樣，不受熱的冷金屬部分便阻礙了焊縫及近縫區(qū)金屬的膨脹和收縮；因而，冷卻后，焊縫就產(chǎn)生了不同程度的收縮和內(nèi)應(yīng)力（縱向和橫向），就造成了焊接結(jié)構(gòu)的各種變形。金屬內(nèi)部發(fā)生晶粒組織的轉(zhuǎn)變所引起的體積變化也可能引起焊件的變形。這是
產(chǎn)生焊接應(yīng)力與變形的根本原因。
二、 焊件的殘余變形和應(yīng)力的危害性
5 e& S; B& [- a9 d4 k1 l在焊接過程中焊件將發(fā)生變形，隨著變形的產(chǎn)生，焊件內(nèi)的應(yīng)力狀態(tài)也發(fā)生了變化，而焊完并冷卻后所留下的變形和應(yīng)力不是暫時(shí)的而是殘余的。通常焊件的殘余變形和應(yīng)力是同時(shí)存在的，但在一般焊接結(jié)構(gòu)中殘余變形的危害性比殘余應(yīng)力大得多，它使焊件或部件的尺寸改變而無法組裝，使整個(gè)構(gòu)件喪失穩(wěn)定而不能承受載荷，使產(chǎn)品質(zhì)量大大下降，而校正卻要消耗大量的精力和物力，有時(shí)導(dǎo)致產(chǎn)品報(bào)廢。同時(shí)焊接裂縫的產(chǎn)生往往也和焊接殘余變形和應(yīng)力有著密切的關(guān)系。有的金屬由于焊后產(chǎn)生了殘余應(yīng)力而使的使用性能大為下降，從而對這類金屬的焊接件生產(chǎn)造成工藝上的大量困難。因此，在制造焊接結(jié)構(gòu)時(shí)，必須充分了解焊接時(shí)內(nèi)應(yīng)力發(fā)生的機(jī)理和焊后決定工件變形的基本規(guī)律，以控制和減少它的危害性。
% \" H& w% o6 ^三、 影響焊接結(jié)構(gòu)變形的主要因素及變形的種類
9 h$ f6 C, K, M3 M（一）、影響焊接結(jié)構(gòu)變形的主要因素有：
1.
1 q& i' I/ h" j5 H焊縫在結(jié)構(gòu)中的位置；
$ X+ w5 K6 `' s1 j" ]! f2.
結(jié)構(gòu)剛性的大��；
3.
裝配和焊接順序；
4.
: a( Q; ~. H# _2 b0 K1 Q焊接規(guī)范的選擇。
（二）、焊接變形的種類有：
$ p, A! w9 a" S# b8 Z' Q7 J1.
" [2 i& l# @4 l( m/ F( R縱向收縮和橫向收縮；
4 f5 W. v. X# t' Z5 C在焊縫長度方向上的收縮稱縱向收縮，而在垂直于焊縫縱向的收縮稱橫向收縮。由于這種收
$ N% i" R- {! t' }8 O" b4 {. e) h縮，便使焊件發(fā)生了變形。
2.
角變形；
3.
彎曲變形；
4.
& P7 [% k: w# [波浪變形；
+ y/ [! t3 a. L" A% K: q5.
5 S0 O  X7 z/ a  H/ U扭曲變形。
0 n5 |) z) L  F" ^$ Y（三）、從焊接工藝上分析，影響焊縫收縮量的因
7 ^. x! Q$ A; @( T3 F素有：
用手工電弧焊焊接長焊縫時(shí)，一般采用焊前沿焊縫進(jìn)行點(diǎn)固焊。這不僅有利于減小焊接變形，
也有利于減小焊接內(nèi)應(yīng)力。
備料情況和裝配質(zhì)量對焊接變形也會(huì)產(chǎn)生影響。
焊接工藝中影響焊縫收縮量的因素有：
- P- o# X6 J. W: L, @; Q# ^* C+ e1.
線膨脹系數(shù)大的金屬材料，其變形比線膨脹系數(shù)小的金屬材料大；
2.
  X3 n) A0 W8 S2 B; `& ^焊縫的縱向收縮量隨著焊縫長度的增加而增加；
3.
角焊縫的橫向收縮比對接焊縫的橫向收縮��；
4.
% Z; m4 m) f( [  I0 y間斷焊縫比連續(xù)焊縫的收縮量小；
3 m$ I3 \- ]+ v9 u9 f- U5.
8 o+ @! s' V3 `* w多層焊時(shí)，第一層引起的收縮量最大，以后各層逐漸減小；
6. 在夾具固定條件下的焊接收縮量比沒有夾具固定的焊接
0 G+ S, b+ _+ A9 L+ U+ |收縮量小，約減少40%--70%；
5 e' y; Y3 [4 v0 e! m+ D7.
2 i7 H; W& b& t. ^1 ?& d焊腳等于平板厚度的丁字接頭，角變形量較大。
四、防止焊接變形的方法
通過以上的分析，我們基本了解焊接變形的原因及變形的種類，針對焊接變形的原因和種類從焊接工藝上進(jìn)行改進(jìn)，可以有效防止和減少焊接變形所帶來的危害。下面，我們主要介紹幾種常見的防止焊接變形的方法。
+ J* @9 n$ _* f7 c1 x( b1. 反變形法
在焊前進(jìn)行裝配時(shí)，預(yù)置反方向的變形量為抵消（補(bǔ)償）焊接變形，這種方法叫做反變形法。圖1 所示為8—12mm 厚的鋼板V形坡口單面對接焊時(shí)，采用反變形法以后，基本消除了角變形。
% S! U2 ?, _0 f+ x2.
利用裝配和焊接順序來控制變形；
采用合理的裝配和焊接程序來減少變形，這在生產(chǎn)實(shí)踐中是行之有效的好辦法，如圖2（a）所示為一箱形梁，由于焊縫不對稱，焊后產(chǎn)生下?lián)蠌澢�變形。解決辦法是由兩人或四人，對稱地先焊只有兩條焊縫的一側(cè)，如圖2（b）中焊縫1 和1 然后就造成了如圖2 (c)的上拱變形。由于這兩條焊縫焊后增加了箱形梁的剛性。當(dāng)焊接另一側(cè)的兩條焊縫時(shí)，如先焊圖2(d)中焊縫2 和2，最后再焊圖2(e)中焊縫3 和3，就基本上防止了變形。有許多結(jié)構(gòu)截面形狀對稱，焊縫布置也對稱，但焊后卻發(fā)生彎曲或扭曲的變形，這主要是裝配和焊接順序不合理引起的，也就是各條焊縫引起的變形，未能相互抵消，于是發(fā)生變形。焊接順序是影響焊接結(jié)構(gòu)變形的主要因素之一，安排焊接順序時(shí)應(yīng)注意下列原則：
( G. N( w& A4 I* h4 [7 u1）盡量采用對稱焊接。對于具有對稱焊縫的工作，最好由成對的焊工對稱進(jìn)行焊接。這樣可以使由各焊縫所引起的變形相互抵消一部分。
2）對某些焊縫布置不對稱的結(jié)構(gòu)，應(yīng)先焊焊縫少的一側(cè)。
3）依據(jù)不同焊接順序的特點(diǎn)，以焊接程序控制焊接變形量。常見的焊接順序有五種，即：
1 }% e( ^- k5 ra.分段退焊法
5 k" J9 F5 b, P; K* |, B這種方法適用于各種空間的位置的焊接，除立焊外，鋼材較厚、焊縫較長時(shí)都可以設(shè)擋弧板，多人同時(shí)焊接。其優(yōu)點(diǎn)是可以減小熱影響區(qū)，避免變形。每段長應(yīng)為0.5—1m。見圖2(f)
b.分中分段退焊法
這種方法適用于中板或較薄的鋼板的焊接，它的優(yōu)點(diǎn)是中間散熱快，縮小焊縫兩端的溫度差。焊縫熱影響區(qū)的溫度不至于急劇增高，減少或避免熱膨脹變形。這種方法特別適用于平焊和仰焊，橫焊一般不采用，立焊根本不能用。見圖2(g)
c.跳焊法
這種方法除立焊外，平焊、橫焊、仰焊三種方法都適用，多用在6—12mm 厚鋼板的長焊縫和鑄鐵、不銹鋼、銅的焊接上，可以分散焊縫熱量，避免或減小變形。鋼材每段焊縫長度在200—400mm之間；鑄鐵焊件按鑄鐵焊接規(guī)范處理；不銹鋼和銅由于導(dǎo)熱快，每段長不宜超過200mm (薄板應(yīng)短些)。見圖 2(h)
) |- a- x4 M% M$ {- r1 W, {d.交替焊法
這種焊法和跳焊法基本相同，只是每段焊接距離拉長，特別適用于薄板和長焊縫。見圖2(i)
7 _/ z7 F9 a& f' ue.分中對稱法
' }) B* o* \* R  U& ]這種方法適用于焊縫較短的焊件，為了減小變形，由中心分兩端一次焊完。見圖2(j)
+ K+ }. k! g- C' A: g. E3.剛性固定法
, G1 j0 Y- u7 I4 e0 s* t剛性固定法減小變形很有效，且焊接時(shí)不必過分考慮焊接順序。缺點(diǎn)是有些大件不易固定，且焊后撤除固定后，焊件還有少許變形和較大的殘余應(yīng)力。這種方法適用于焊接厚度小于6
/ Z2 Y* }' o5 T% zmm 及韌性較好的薄壁材料。如果與反變形法配合使用則效果更好。
   對于形狀復(fù)雜，尺寸不大，又是成批生產(chǎn)的焊件，可設(shè)計(jì)一個(gè)能夠轉(zhuǎn)動(dòng)的專用焊接胎具，既可以防止變形，又能提高生產(chǎn)率。當(dāng)工件較大，數(shù)量又不多時(shí)，可在容易發(fā)生變形的部位臨時(shí)焊上一些支撐或拉桿，增加工件的剛性，也能有效的減少焊接變形。

真正

3. 散熱法
9 j4 \/ H+ [  H0 w散熱法又稱強(qiáng)迫冷卻法，即將焊接處的熱量迅速散走，使焊縫附近的金屬受熱面大大減少，達(dá)到減小焊接變形的目的。圖 3（a）為水浸法示意圖，常用于表面堆焊和焊補(bǔ)。圖3(b)是散熱法示意圖，用紫銅作散熱墊，有的還鉆孔通冷卻水，這些墊板越靠近焊縫效果越好。但散熱法比較麻煩，且對于淬火傾向大的鋼材不宜采用，否則易裂。
4. 錘擊焊縫法
錘擊焊縫法，即用圓頭小錘對焊縫敲擊，可減少焊接變形和應(yīng)力。因此對焊縫適當(dāng)鍛延，使其伸長來補(bǔ)償這個(gè)縮短，就能減小變形和應(yīng)力。錘擊時(shí)用力要均勻，一般采用0.5Kg—1.0Kg的手錘，其端部為圓角（R=3—5mm）。底層和表面焊道一般不錘擊，以免金屬表面冷作硬化。其余各道焊完一道后立刻錘擊，直至將焊縫表面打出均勻致密的點(diǎn)為止。
五、 常見復(fù)雜構(gòu)件防止變形的方法
; K" U! v( B7 a  O% T- h1. 鋼架的焊接
+ a8 Q0 l- `. ?2 j+ a  s鋼架焊接的關(guān)鍵問題，是如何保證強(qiáng)度和防止變形。從工藝上保證強(qiáng)度能適應(yīng)載荷的變化，其變形量不致影響安裝和使用的要求，因此：
1）焊縫的高度和長度，要按圖施工。裝配誤差要小，坡口要清理干凈。
2）鋼架的焊接一般先焊腹桿與節(jié)點(diǎn)板之間的焊縫，然后再焊上、下弦與節(jié)點(diǎn)板之間的焊縫，焊接順序不應(yīng)集中，而應(yīng)在節(jié)點(diǎn)間間隔跳開焊接（見圖4(a)）。
( O/ ^+ }! k' p! x( }3）節(jié)點(diǎn)板與桿件之間的橫向焊縫不焊（見圖4(b)），各種焊縫應(yīng)盡量采用船形焊。
" m5 Y' g! ]+ O4 V1 g1 P" K2. 鍋爐集箱管接頭的焊接
鍋爐集箱管接頭焊縫集中，又偏于一側(cè)，焊后產(chǎn)生較大的彎曲變形，見圖5
在圓筒上側(cè)有兩排共26個(gè)管接頭。采用跳焊的焊接順序可解決變形問題。先由一名焊工在第一根集箱上相隔2—3 個(gè)管接頭跳焊一個(gè)接頭。跳焊完第一根后接著又到第二根進(jìn)行同樣的跳焊。依次把6—10 根集箱跳焊過一遍后，再反過來從第一根開始跳焊第二遍，這時(shí)早已焊好的管接頭溫度已降低到40℃--50℃以下。這樣反復(fù)跳焊幾遍直到全部管接頭焊完。焊后雖然尚有2—3mm彎曲變形，但已在
公差范圍內(nèi)，達(dá)到質(zhì)量要求。焊接應(yīng)力和焊接變形對構(gòu)件有哪些危害?焊接應(yīng)力產(chǎn)生的主要原因，有以下三個(gè)方面：
  N2 r5 i6 J5 i+ g/ f& _3 O（1）熱應(yīng)力。焊接過程對被焊工件來說，是局部的不均勻加熱過程和不均勻冷卻過程。這種不均勻冷熱過程，會(huì)使工件中產(chǎn)生熱應(yīng)力。
& z' Q% O5 R; C（2）拘束應(yīng)力。由于構(gòu)件本身或外加的剛性拘束作用，使焊接時(shí)熱膨脹不暢，引起構(gòu)件產(chǎn)生拘束應(yīng)力。
（3）相變應(yīng)力：焊接時(shí)，接頭區(qū)域產(chǎn)生不均勻組織轉(zhuǎn)變而引起的應(yīng)力。
0 u9 [/ q8 G/ a   由廠焊接應(yīng)力的存在，使接頭區(qū)產(chǎn)生不均勻的塑性變形，稱為焊接變形。殘留在焊接構(gòu)件中的焊接應(yīng)力（又稱為焊接殘余應(yīng)力）會(huì)降低接頭區(qū)實(shí)際承受載荷的能力。特別是當(dāng)構(gòu)件承受動(dòng)載疲勞載荷時(shí)，有可能發(fā)生低應(yīng)力破壞。對于厚壁結(jié)構(gòu)的焊接接頭、立體交叉焊縫的焊接區(qū)或存在焊接缺陷的區(qū)域，由于焊接殘余應(yīng)力，使材料的塑性變形能力下降，會(huì)造成構(gòu)件發(fā)生脆性破裂。焊接殘余應(yīng)力在一定條件下會(huì)引起裂紋，有時(shí)導(dǎo)致產(chǎn)品返修或報(bào)廢。如果在工作溫度下材料的塑性較差，由于焊接拉伸應(yīng)力的存在，會(huì)降低結(jié)構(gòu)的強(qiáng)度，縮短使用壽命。通常，焊件的焊接殘余變形和殘余應(yīng)力是同時(shí)存在的，有時(shí)焊接殘余變形的危害比殘余應(yīng)力的危害還要大。焊接殘余變形使焊件或部件的尺寸改變，降低裝配質(zhì)量，甚至使產(chǎn)品直接報(bào)廢。矯正變形是一件費(fèi)時(shí)的事，會(huì)增加制造成本，降低焊接接頭的性能。另外，由于角變形、彎曲變形和扭曲變形使構(gòu)件承受載荷時(shí)產(chǎn)生附加應(yīng)力，因而會(huì)降低構(gòu)件的實(shí)際承載能力，導(dǎo)致發(fā)生斷事故。
鋼結(jié)構(gòu)手工電弧焊焊接工藝標(biāo)準(zhǔn)
范圍
4 f) B& `& U8 ]: A. S$ D5 J本工藝標(biāo)準(zhǔn)適用于一般工業(yè)與民用建筑工程中鋼結(jié)構(gòu)制作與安裝手工電弧焊焊接工程。
施工準(zhǔn)備
6 M8 i# g: j) m8 k: s2.1
1 R) x  z( c, i" A8 ?% b+ R7 {/ k. C  z材料及主要機(jī)具：
2.1.1
$ _* a" j, O- U. ~1 L+ H" R電焊條：其型號按設(shè)計(jì)要求選用，必須有質(zhì)量證明書。按要求施焊前經(jīng)過烘焙。嚴(yán)禁使用藥皮脫落、焊芯生銹的焊條。設(shè)計(jì)無規(guī)定時(shí)，焊接Q235 鋼時(shí)宜選用E43 系列碳鋼結(jié)構(gòu)焊條；焊接16Mn 鋼時(shí)宜選用 E50系列低合金結(jié)構(gòu)鋼焊條；焊接重要結(jié)構(gòu)時(shí)宜采用低氫型焊條（堿性焊條）。按說明書的要求烘焙后，放入保溫桶內(nèi)，隨用隨取。酸性焊條與堿性焊條
不準(zhǔn)混雜使用。
8 u2 `/ H4 Y1 G7 B2.1.2
引弧板：用坡口連接時(shí)需用弧板，弧板材質(zhì)和坡口型式應(yīng)與焊件相同。
4 j4 `4 c) N5 F7 z, D! S2.1.3
7 l1 p0 F9 |9 G5 u6 @3 ^) u主要機(jī)具：電焊機(jī)（交、直流）、焊把線、焊鉗、面罩、小錘、焊條烘箱、焊條保溫桶、鋼絲刷、石棉布、測溫計(jì)等。
0 {1 j; ^( I7 V  x2.2 作業(yè)條件
2.2.1
2 `( M0 Z2 Q, y  l9 r4 Q: V& g; f9 j熟悉圖紙，做焊接工藝技術(shù)交底。
2.2.2
施焊前應(yīng)檢查焊工合格證有效期限，應(yīng)證明焊工所能承擔(dān)的焊接工作。
( w# f% `  U1 Y/ j2.2.3
現(xiàn)場供電應(yīng)符合焊接用電要求。
% k) z0 d- n6 `. D: F4 G( _2.2.4 環(huán)境溫度低于0℃
; B8 f7 F8 l# ~% L% f，對預(yù)熱，后熱溫度應(yīng)根據(jù)工藝試驗(yàn)確定。
操作工藝
3.1 工藝流程
/ ]! a# d4 \" t+ v8 r作業(yè)準(zhǔn)備 → 電弧焊接 (
平焊、立焊、橫焊、仰焊) → 焊縫檢查
3.2
鋼結(jié)構(gòu)電弧焊接：
3.2.1 平焊
3.2.1.1
選擇合適的焊接工藝，焊條直徑，焊接電流，焊接速度，焊接電弧長度等，通過焊接工藝試驗(yàn)驗(yàn)證。
2 g& [7 m; o/ t. v2 D) I' O3.2.1.2
2 w% h: l( G9 D6 `& P' b+ o清理焊口：焊前檢查坡口、組裝間隙是否符合要求，定位焊是否牢固，焊縫周圍不得有油污、銹物。
5 \6 w- k0 _0 d7 _8 V) f3.2.1.3
4 F" S, I! c: w  p# A0 S. t烘焙焊條應(yīng)符合規(guī)定的溫度與時(shí)間，從烘箱中取出的焊條，放在焊條保溫桶內(nèi)，隨用隨取。
# t5 |" @* O* Y6 z4 n% t3.2.1.4
* x7 M# ]# }, J2 T! n) T& u7 t焊接電流：根據(jù)焊件厚度、焊接層次、焊條型號、直徑、焊工熟練程度等因素，選擇適宜的焊接電流。
* h8 {4 {! N$ r# s0 r  ]. k4 @! G3.2.1.5
引弧：角焊縫起落弧點(diǎn)應(yīng)在焊縫端部，宜大于10mm，不應(yīng)隨便打弧，打火引弧后應(yīng)立即將焊條從焊縫區(qū)拉開，使焊條與構(gòu)件間保持2～4mm間隙產(chǎn)生電弧。對接焊縫及對接和角接組合焊縫，在焊縫兩端設(shè)引弧板和引出板，必須在引弧板上引弧后再焊到焊縫區(qū)，中途接頭則應(yīng)在焊縫接頭前方15～20mm
, [2 Q  z2 L2 I8 z& S* o處打火引弧，將焊件預(yù)熱后再將焊條退回到焊縫起始處，把熔池填滿到要求的厚度后，方可向前施焊。
  X  g) L$ o$ a' j% X0 g3.2.1.6
; ^5 G; e/ ^  w焊接速度：要求等速焊接，保證焊縫厚度、寬度均勻一致，從面罩內(nèi)看熔池中鐵水
5 L& ^; r( @: H# W  E& R與熔渣保持等距離（2～3mm）為宜。
3.2.1.7
焊接電弧長度：根據(jù)焊條型號不同而確定，一般要求電弧長度穩(wěn)定不變，酸性焊條一般為3～4mm，堿性焊條一般為2～3mm為宜。
: ]2 q1 a; E9 a% s$ Z7 o6 K8 R3 n& O3.2.1.8
+ A* V2 l* l  o  c焊接角度：根據(jù)兩焊件的厚度確定，焊接角度有兩個(gè)萬面，一是焊條與焊接前進(jìn)方向的夾角為60～75°
；二是焊條與焊接左右夾角有兩種情況，當(dāng)焊件厚度相等時(shí)，焊條與焊件夾角均為 45°；當(dāng)焊件厚度不等時(shí)，焊條與較厚焊件一側(cè)夾角應(yīng)大于焊條與較薄焊件一側(cè)夾角。
- C! d5 I0 a9 u" a3.2.1.9
收�。好織l焊縫焊到末尾，應(yīng)將弧坑填滿后，往焊接方向相反的方向帶弧，使弧坑甩在焊道里邊，以防弧坑咬肉。焊接完畢，應(yīng)采用氣割切除弧板，并修磨平整，不許用錘擊落。
6 j4 J# r; c+ a' F/ R8 f3.2.1.10
清渣：整條焊縫焊完后清除熔渣，經(jīng)焊工自檢（包括外觀及焊縫尺寸等）確無問題后，方可轉(zhuǎn)移地點(diǎn)繼續(xù)焊接。
7 i, ~. O% B4 b3.2.2
立焊：基本操作工藝過程與平焊相同，但應(yīng)注意下述問題：
3.2.2.1
% w, ?( T8 \! F0 ]1 v* S在相同條件下，焊接電源比平焊電流小10%～15%。
3.2.2.2
采用短弧焊接，弧長一般為2～3mm。
3.2.2.3
( {! n9 E$ f+ O, }2 _0 h5 R  p0 i焊條角度根據(jù)焊件厚度確定。兩焊件厚度相等，焊條與焊條左右方向夾角均為45°；兩焊件厚度不等時(shí)，焊條與較厚焊件一側(cè)的夾角應(yīng)大于較薄一側(cè)的夾角。焊條應(yīng)與垂直面形成60°～80°角，使電弧略向上，吹向熔池中心。
. ^7 N& c- T% l0 c# K3.2.2.4
( t9 \/ N$ }4 W# N8 J5 c- R收�。寒�(dāng)焊到末尾，采用排弧法將弧坑填滿，把電弧移至熔池中央�；�。嚴(yán)禁使弧坑甩在一邊。為了防止咬肉，應(yīng)壓低電弧變換焊條角度，使焊條與焊件垂直或由弧稍向下吹。
3.2.3
橫焊：基本與平焊相同，焊接電流比同條件平焊的電流小10%～15%，電弧長2～4mm。焊條的角度，橫焊時(shí)焊條應(yīng)向下傾斜，其角度為70°～80°，防止鐵水下墜。根據(jù)兩焊件的厚度不同，可適當(dāng)調(diào)整焊
條角度，焊條與焊接前進(jìn)方向?yàn)?0°～90°。
& z& }9 J8 T! \3.2.4
仰焊：基本與立焊、橫焊相同，其焊條與焊件的夾角和焊件厚度有關(guān)，焊條與焊接方向成70°～80角，宜用小電流、短弧焊接。

真正

3.3
/ w6 `+ I5 u  y6 l- W3 S7 R冬期低溫焊接：
3.3.1 在環(huán)境溫度低于0℃
條件下進(jìn)行電弧焊時(shí)，除遵守常溫焊接的有關(guān)規(guī)定外，應(yīng)調(diào)整焊接工藝參數(shù)，使焊縫和熱影響區(qū)緩慢冷卻。風(fēng)力超過4級，應(yīng)采取擋風(fēng)措施；焊后未冷卻的接頭，應(yīng)避免碰到冰雪。
3.3.2
鋼結(jié)構(gòu)為防止焊接裂紋，應(yīng)預(yù)熱、預(yù)熱以控制層間溫度。當(dāng)工作地點(diǎn)溫度在0℃以下
時(shí)，應(yīng)進(jìn)行工藝試驗(yàn)，以確定
4 ]- ^" i/ O5 i3 o# B/ |( [適當(dāng)?shù)念A(yù)熱，后熱溫度。
質(zhì)量標(biāo)準(zhǔn)
4.1 保證項(xiàng)目
1 l* u3 d% M, ^; s4.1.1
焊接材料應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求和有關(guān)標(biāo)準(zhǔn)的規(guī)定，應(yīng)檢查質(zhì)量證明書及烘焙記錄。
4.1.2
8 }. ^- C- J7 |; W) u& ~/ B' ~焊工必須經(jīng)考試合格，檢查焊工相應(yīng)施焊條件的合格證及考核日期。
4.1.3 Ⅰ、Ⅱ
級焊縫必須經(jīng)探傷檢驗(yàn)，并應(yīng)符合設(shè)計(jì)要求和施工及驗(yàn)收規(guī)范的規(guī)定，檢查焊縫探傷報(bào)告。
  v4 }$ w* ]( j% Z1 \- j: ?4.1.4 焊縫表面Ⅰ、Ⅱ
級焊縫不得有裂紋、焊瘤、燒穿、弧坑等缺陷。Ⅱ級焊縫不得有表面氣孔、夾渣、弧坑、裂紋、電弧擦傷等缺陷，且Ⅰ級焊縫不得有咬邊、未焊滿等缺陷。
$ {& e& y* [: Z( g6 i4.2 基本項(xiàng)目
* U+ y6 Y3 H. B; S* N. c0 q4.2.1
9 p2 s+ F) e  y' M! s焊縫外觀：焊縫外形均勻，焊道與焊道、焊道與基本金屬之間過渡平滑，焊渣和飛濺物清除干凈。
4.2.2
, l* i8 U) w, |9 R! h9 b. ?' F( I表面氣孔：Ⅰ、Ⅱ級焊縫不允許；Ⅲ級焊縫每50mm 長度焊縫內(nèi)允許直徑≤0.4t；且≤3mm 氣孔2個(gè)；氣孔間距≤6倍孔徑。
4.2.3
咬邊：
# t: g3 |& K- J: HⅠ級焊縫不允許。
Ⅱ級焊縫：咬邊深度≤0.05t，且≤0.5mm，連續(xù)長度≤100mm，且兩側(cè)咬邊總長≤10%焊縫長度。
' t. Y( A* o8 I4 u  Q0 AⅢ級焊縫：咬邊深度≤0.lt，且≤lmm。注；t為連接處較薄的板厚。
1 u! A4 b" m. R" P# U& K4.3
$ Q' }1 |5 q$ A; c允許偏差項(xiàng)目，見表5-1。
表5-1項(xiàng) 允許偏差 (mm) 檢驗(yàn)次 Ⅰ級 Ⅱ級 Ⅲ級 方法
焊縫余高 b<20 0.5～2 0.5～2.5 0.5～3.5
1 對接焊縫 (mm) b≥20 0.5～3 0.5～3.5 0～3.5 用<0.1t 且 <0.1t 且 <0.1t 且 焊不大于2.0 不大于2.0 不大于3.0焊角尺寸 hf≤6 0～+1.5 縫
2 角焊縫 (mm) hf>6 0～+3 量
焊縫余高 hf≤6 0～+1.5 規(guī)(mm) hf>6 0～+3 檢
( K( O/ s. {5 r& H$ j* _3 組合焊縫 T
形接頭，十字接頭、角接頭 >t/4 查焊角尺寸 起重量≥50t，中級工作制吊車梁T 形接頭 t/2 且≯10
注：b為焊縫寬度，t為連接處較薄的板厚，hf為焊角尺寸。
( t2 H  M% }2 O2 @成品保護(hù)
5.1
焊后不準(zhǔn)撞砸接頭，不準(zhǔn)往剛焊完的鋼材上澆水。低溫下應(yīng)采取緩冷措施。
5.2
不準(zhǔn)隨意在焊縫外母材上引弧。
5.3
各種構(gòu)件校正好之后方可施焊，并不得隨意移動(dòng)墊鐵和卡具，以防造成構(gòu)件尺寸偏差。隱蔽部位的焊縫必須辦理完隱蔽驗(yàn)收手續(xù)后，方可進(jìn)行下道隱蔽工序。
5.4
2 w" Z+ m# l! f  R% l! q" [! v低溫焊接不準(zhǔn)立即清渣，應(yīng)等焊縫降溫后進(jìn)行。
應(yīng)注意的質(zhì)量問題
6.1
6 n# N& w! m' C1 e9 ^尺寸超出允許偏差：對
* e0 N* h4 \' e' u' p0 \" I焊縫長寬、寬度、厚度不足，中心線偏移，彎折等偏差，應(yīng)嚴(yán)格控制焊接部位的相對位置尺寸，合格后方準(zhǔn)焊接，焊接時(shí)精心操作。
6.2
焊縫裂紋：為防止裂紋產(chǎn)生，應(yīng)選擇適合的焊接工藝參數(shù)和施焊程序，避免用大電流，不要突然熄火，焊縫接頭應(yīng)搭10～15mm，焊接中木允許搬動(dòng)、敲擊焊件。
2 U& ?; \- w/ k- u# m6.3
8 m# Q5 e/ }/ x表面氣孔：焊條按規(guī)定的溫度和時(shí)間進(jìn)行烘焙，焊接區(qū)域必須清理干凈，焊接過程中選擇適當(dāng)?shù)暮附与娏�，降低焊接速度，使熔池中的氣體完全逸出。
6.4
. ~6 n( T& W; D& r9 J, M! i焊縫夾渣：多層施焊應(yīng)層層將焊渣清除干凈，操作中應(yīng)運(yùn)條正確，弧長適當(dāng)。注意熔渣的流動(dòng)方向，采用堿性焊條時(shí)，上須使熔渣留在熔渣后面。
2 Y' @4 e; \( h) W質(zhì)量記錄
' y% \8 o0 ]9 X( F本工藝標(biāo)準(zhǔn)應(yīng)具備以下質(zhì)量記錄：
+ p. \  Z' T8 o: J0 w7.1
焊接材料質(zhì)量證明書。
, |) A5 n, b* X/ I! c5 ?8 u7.2
" P2 ?, b' z8 X6 s- H2 c$ Y* r1 U焊工合格證及編號。
7.3
% y/ U  U4 f  H2 a6 P* M- d0 R7 p" K; V焊接工藝試驗(yàn)報(bào)告。
7.4
焊接質(zhì)量檢驗(yàn)報(bào)告、探傷報(bào)告。
7.5
* m* j. k! m$ y/ C/ z. u( _- }設(shè)計(jì)變更、洽商記錄。
7.6
隱蔽工程驗(yàn)收記錄。
* m% P% t5 p3 j" e' d7 G4 z7.7
- P* u- E. _4 O8 R6 \1 ~其它技術(shù)文件。

明月千里寄相思

不錯(cuò),學(xué)習(xí)了

技術(shù)監(jiān)督

內(nèi)容較全，實(shí)用。參考使用。

shinshing

學(xué)習(xí)學(xué)習(xí),是看到精僻內(nèi)容,不錯(cuò)

zlw789

好 真的不錯(cuò)
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7 `$ X1 t. g/ f$ H1 m9 m8 m" S

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feiliong

很厚道,不用花錢就可以看到,內(nèi)容較全，實(shí)用,謝謝。